就發聲的部位來分，泵的噪聲有下列幾個可能方面:

(一 )旋片對缸壁的撞擊。 如果設計、制造或用料不當，引起旋片滑動不暢，或者由于存在排氣死隙，不可壓縮的油引起旋片頭部不能始終緊貼缸壁運轉,就會引起旋片對缸壁的撞擊發聲。因此，宜采用園弧面分隔進排氣口的結構。用排氣導流槽消除死隙。在采用線分隔結構時，應盡量縮短排氣終點到切點的距離，對于70L/s以下的旋片泵，考慮旋片的實際厚度,建議取7~ 10mm,大泵取大值。過近時，由于轉子旋片槽的存在和旋片頭部只有一條狹帶接觸，旋片轉到切點位置時密封效果一旦不好， 就會影響泵的抽速甚至極限壓力。可見這種結構不能完全消除排氣死隙，限制了降噪水平。

   需要指出的是，旋片與槽的間隙過大會降低性能。因此，要保證合理的公差配合和形位公差值，注意旋片的熱膨脹，避免旋片與槽拉毛，注意油的冷油粘度，設計足夠的旋片彈簧力，在采用園弧面分隔時,轉子中心的附加偏心值不宜過大。不然，旋片經過兩個園弧，會在交點處產生脫離缸壁趨勢，反而引起撞擊噪聲。一般小泵為0.20~0.25mm即可，大泵可適當加大。排氣死隙中的壓力油和殘余容積中的壓力油的發聲。泵到極限壓力時，兩處壓力油會在與真空腔室接通時高速射向真空腔室，與轉子、缸壁撞擊發聲。兩處容積的大小、位置與噪聲有關。

(二) 閥片對閥座和支持件的撞擊噪聲。吸入的氣體量大，泵的循環油量多，閥片噪聲就越大，閥跳高，閥的面積大，閥片噪聲也大，閥片材料也有一定影響。橡膠閥片的噪聲應比鋼片或層壓板為好。為此，要節制進油量，閥片關閉要及時，要嚴密。注意閥的選材與結構。

(三)箱體內 的回聲和氣泡破裂聲。氣量增大時，此項噪聲將增大。因此，開氣鎮時或通大氣時此項噪聲會明顯增大。如果氣鎮量可調，則可合理調節氣鎮量。

(四)大量氣體和油排出時沖擊擋油板等零部件時發出的噪聲。如果零件剛性不足，或未緊固，產生振動與碰撞，會使此項噪聲增大。因此擋油板不僅應有足夠剛度并緊固，而且，在需與其他零件(如油箱)接觸時，利用夾橡膠的方法可避免振動引起的碰撞噪聲，并改善擋油效果。

(五)軸承噪聲。 滑動軸承的一-般比滾動軸承的低。- 般小泵均可采用滑動軸承。需采用滾動軸承時，應避免選用低精度軸承。

(六)其他?？砂▊鲃右鸬脑肼暋L冷泵的風扇噪聲，制造偏差或零件損傷引起的不正常噪聲，油箱內壁吸音面積的大小，緊固件松動引起不正常碰撞發聲等。為此,應合理選擇傳動件結構與精度、風扇結構、定子結構和工藝手段，減少制造偏差，適當增加吸音面積。

(七)電機噪聲。 規定了泵的整機噪聲。電機噪聲首先至少必須低于此聲級。實際上一般地說，泵的噪聲很難做到比配套電機低。對于直聯式結構來說，兩聲源很近，因此要求電機噪聲低于整機噪聲3dB (A)是需要的。要想達到國際先進水平，更需如此。電機軸承精度，轉子動平衡精度、軸承外殼的松動、電的噪聲和電機風扇噪聲都會影響電機噪聲，選購與抽驗時應予注意。

此外， 必須緊固和密封油箱的進氣嘴、氣鎮閥、排氣嘴等連接部位，否則大氣起動時可能引起泄漏的尖叫聲。

除上述提到的消聲措施外，還可用氣鎮閥或氣鎮閥上的附加針形閥微量摻氣，使排氣死隙為氣體和油共同占據，可明顯降低噪聲，對于雙級泵可對極限壓力無明顯降低，對于單級泵可只有不大的降低。